將對變頻器電流的采樣從變頻器輸入側移至輸出側，主要原因有：

（1） 變頻器輸出側電流中雖然也含有大量的高次諧波，但由于變頻器采用正弦波SPWM調制，輸出電流波形接近正弦波，有效值是平均值的1.2～1.5倍，采用整流系儀表顯示時，可以通過適當?shù)姆绞綄ζ湔`差進行補償。

（2） 由于變頻器電源輸入側電流波形是輸入電壓波形峰值處帶雙尖峰的間斷脈沖，輸出側電壓波形是等高而寬度按正弦波形變化的矩形脈沖，輸入和輸出側的電流波形是在相同的電壓（最大值）下形成的，在輸入側和輸出側的電流應基本相同，在輸出側對變頻器電流進行測量不會引起大的誤差，而且在輸出側對電流進行測量，從電 機角度來說更符合實際。

隨著技術的發(fā)展，能夠反映電流有效值測量工具越來越多，但是都比較昂貴。變頻器說明書上推薦使用電磁式電流表，它是利用電流信號產(chǎn)生的磁場使固 定鐵片和可動鐵片相互吸引或排斥，帶動測量機構偏轉而指示電流值的，測量機構的偏轉角近似與所測電流的平方成正比，基本上能反映含高次諧波電流的有效值。

但這種型號的電流表準確度相對較低，在電流較小時，誤差較大;由于它利用磁場轉動且本身磁場較弱，易受外磁場的影響，有時誤差會大一些。

在將電流互感器的位置移至輸出側后，由于電流波形趨于正弦波，有效值和平均值差值不是太大，在現(xiàn)場對電流顯示要求不是太高的情況下可采用1T1動鐵式電流表或整流系儀表（但需進行補償）均可，我們仍然采用了原有42L6-A 20/5整流系電流表對變頻電流進行顯示。

采用增大一次電流的方法，在電流互感器的一次側增加一定的匝數(shù)，將電流互感器一次側電流調整到100A左右，使電流互感器本身的磁化力和漏磁通達到比較小的程度。

為此，我們作了如下的改動，在變頻器輸出側增加200/5的電流互感器，在200/5的電流互感器一次側纏繞13匝，實際變比為15.385 /5，在二次側比20/5電流互感器多計量電流30%，可用于補償有效值和平均值之間的誤差和二次回路中的各種損耗。

實際電流互感器按20/5計算。這樣做的目的是在電流互感器一次側增加電流值時，實際的電流互感器變比并不變，與原有設計相符（只需在更換后的電流互感器上掛牌標明原變比和實際變比，以備日 后核查）。

這樣按正常時洗液泵電機回路電流10A計算，電流互感器一次側在纏繞13匝后電流可以達到130A左右，從而使電流互感器本身的磁化力和高次諧 波引起的漏磁通達到相對比較小的程度，而高次諧波引起的磁滯、渦流等各種損耗也由于二次回路的去磁作用不會明顯增大，相對保持在一個較小的范圍內。

從變頻器柜到現(xiàn)場控制箱的點電纜有30m左右，為減小電纜帶來的傳輸誤差，我們利用了現(xiàn)場控制箱相對比較大和洗液泵主回路電纜截面比較小的有利條件，在現(xiàn)場控制箱內加裝了一個電流互感器，把主回路電纜穿入了控制箱，從主回路的一相上取得了電流信號。直接在控制箱上采用42L6型電流表進行顯示。

由于變頻器室接近電機負載，相對增加了變頻器柜與主控室的距離，同樣為了減小電纜帶來的傳輸誤差，在變頻器輸出側增加200/5的電流互感器，一次側纏繞13匝的基礎上，又在變頻器柜內增加了BS4I型電流變送器，將電流互感器回路的0～5A含有大量高次諧波的電流信號轉變?yōu)?～20mA直流信號，通過原電纜傳輸至主控室計算機柜，在計算機柜上采用RZG－21004～20mA/4～20mA信號隔離器進行現(xiàn)場與主控室信號的隔離，保障計算機系統(tǒng)的安全。